Højfrekvente induktionssvejsningsrør og rørløsninger

Højfrekvente induktionssvejsningsrør og rørløsninger

Hvad er induktionssvejsning?

Ved induktionssvejsning induceres varmen elektromagnetisk i emnet. Hastigheden og nøjagtigheden af ​​induktionssvejsning gør den ideel til kantsvejsning af rør og rør. I denne proces passerer rør en induktionsspole ved høj hastighed. Mens de gør det, opvarmes deres kanter og presses derefter sammen for at danne en langsgående svejsesøm. Induktionssvejsning er særligt velegnet til produktion af store mængder. Induktionssvejsere kan også udstyres med kontakthoveder, hvilket gør dem til svejsesystemer med to formål.

Hvad er fordelene ved induktionssvejsning?

Automatiseret induktion langsgående svejsning er en pålidelig proces med høj gennemstrømning. Det lave strømforbrug og høje effektivitet af HLQ Induktionssvejsesystemer reducere omkostningerne. Deres kontrollerbarhed og repeterbarhed minimerer skrot. Vores systemer er også fleksible - automatisk belastningstilpasning sikrer fuld udgangseffekt på tværs af en lang række rørstørrelser. Og deres lille fodaftryk gør dem nemme at integrere eller eftermontere i produktionslinjer.

Hvor bruges induktionssvejsning?

Induktionssvejsning bruges i rør- og rørindustrien til langsvejsning af rustfrit stål (magnetisk og ikke-magnetisk), aluminium, lav-kulstof og højstyrke lavlegeret (HSLA) stål og mange andre ledende materialer.

Højfrekvent induktionssvejsning

I højfrekvent induktionsrørsvejseproces induceres højfrekvent strøm i det åbne sømrør af en induktionsspole placeret foran (opstrøms fra) svejsepunktet, som vist i fig. 1-1. Rørkanterne er adskilt fra hinanden, når de går gennem spolen, og danner en åben vee, hvis spids er lidt foran svejsepunktet. Spolen kommer ikke i kontakt med røret.

Fig. 1-1

Spolen fungerer som det primære i en højfrekvenstransformator, og det åbne sømrør fungerer som en en-drejnings sekundær. Som i almindelige induktionsopvarmningsapplikationer har den inducerede strømbane i arbejdsemnet en tendens til at tilpasse sig formen af ​​induktionsspolen. Det meste af den inducerede strøm fuldender sin vej rundt om den dannede strimmel ved at flyde langs kanterne og trænge sig sammen omkring toppen af ​​den ve-formede åbning i strimlen.

Den højfrekvente strømtæthed er højest i kanterne nær spidsen og ved selve spidsen. Hurtig opvarmning finder sted, hvilket får kanterne til at være på svejsetemperatur, når de ankommer til spidsen. Trykruller tvinger de opvarmede kanter sammen og fuldender svejsningen.

Det er den høje frekvens af svejsestrømmen, der er ansvarlig for den koncentrerede opvarmning langs vee-kanterne. Det har en anden fordel, nemlig at kun en meget lille del af den samlede strøm finder vej rundt om bagsiden af ​​den dannede strimmel. Medmindre diameteren af ​​røret er meget lille sammenlignet med ve-længden, foretrækker strømmen den nyttige vej langs kanterne af røret, der danner vee.

Hudeffekt

HF-svejseprocessen afhænger af to fænomener forbundet med HF-strøm - Hudeffekt og Nærhedseffekt.

Hudeffekt er HF-strømmens tendens til at koncentrere sig på overfladen af ​​en leder.

Dette er illustreret i fig. 1-3, som viser HF-strøm, der flyder i isolerede ledere af forskellige former. Næsten hele strømmen flyder i en lavvandet hud nær overfladen.

Nærhedseffekt

Det andet elektriske fænomen, som er vigtigt i HF-svejseprocessen, er nærhedseffekt. Dette er HF-strømmens tendens i et par go/retur-ledere til at koncentrere sig i de dele af lederfladerne, som er nærmest hinanden. Dette er illustreret i fig. 1-4 til 1-6 for en rund og firkantet leder i tværsnitsformer og mellemrum.

Fysikken bag nærhedseffekten afhænger af, at det magnetiske felt, der omgiver go/retur-lederne, er mere koncentreret i det snævre mellemrum mellem dem, end det er andre steder (fig. 1-2). De magnetiske kraftlinjer har mindre plads og presses tættere sammen. Det følger, at nærhedseffekten er stærkere, når lederne er tættere på hinanden. Den er også stærkere, når siderne mod hinanden er bredere.

Fig. 1-2

Fig. 1-3

Fig. 1-6 illustrerer effekten af ​​at vippe to tæt anbragte rektangulære go/retur-ledere i forhold til hinanden. HF-strømkoncentrationen er størst i de hjørner, der er tættest på hinanden, og bliver gradvist mindre langs de divergerende flader.

Fig. 1-4

Fig. 1-5

Fig. 1-6

Elektriske og mekaniske sammenhænge

Der er to generelle områder, som skal optimeres for at få de bedste elektriske forhold:

  1. Den første er at gøre alt for at tilskynde så meget af den samlede HF-strøm som muligt til at flyde i den nyttige vej i vee.
  2. Det andet er at gøre alt for at gøre kanterne parallelle i vee, så opvarmningen bliver ensartet indefra og ud.

Mål (1) afhænger klart af sådanne elektriske faktorer som design og placering af svejsekontakterne eller spolen og af en strømhæmmende anordning monteret inde i røret. Designet er påvirket af den fysiske plads, der er til rådighed på møllen, og svejsevalsernes arrangement og størrelse. Hvis en dorn skal bruges til indvendig tørklæde eller rulning, påvirker det spærren. Derudover afhænger objektivet (1) af ve-dimensionerne og åbningsvinklen. Derfor, selvom (1) grundlæggende er elektrisk, hænger det tæt sammen med møllemekanikken.

Mål (2) afhænger helt af mekaniske faktorer, såsom formen af ​​det åbne rør og båndets kanttilstand. Disse kan blive påvirket af, hvad der sker tilbage i møllens nedbrydningspassage og endda ved skæremaskinen.

HF-svejsning er en elektromekanisk proces: Generatoren leverer varme til kanterne, men squeeze-rullerne laver faktisk svejsningen. Hvis kanterne når den rette temperatur, og du stadig har defekte svejsninger, er chancerne meget gode for, at problemet ligger i mølleopstillingen eller i materialet.

Specifikke mekaniske faktorer

I sidste ende er det altafgørende, hvad der sker i vee. Alt, hvad der sker der, kan have en effekt (enten god eller dårlig) på svejsekvalitet og -hastighed. Nogle af de faktorer, der skal overvejes i vee er:

  1. Vee længden
  2. Åbningsgraden (Vee-vinkel)
  3. Hvor langt foran svejsevalsens midterlinje begynder strimmelkanterne at røre hinanden
  4. Form og tilstand af strimmelkanter i vee
  5. Hvordan strimmelkanterne møder hinanden – uanset om de er samtidigt på tværs af tykkelsen – eller først på ydersiden – eller indersiden – eller gennem en grat eller splint
  6. Formen af ​​den dannede strimmel i vee
  7. Konstansen af ​​alle ve-dimensioner inklusive længde, åbningsvinkel, højde på kanter, tykkelse af kanter
  8. Placeringen af ​​svejsekontakterne eller spolen
  9. Registreringen af ​​strimmelkanterne i forhold til hinanden, når de samles
  10. Hvor meget materiale er presset ud (strimmelbredde)
  11. Hvor meget overstørrelse røret eller røret skal være for dimensionering
  12. Hvor meget vand eller kølevæske, der hælder ind i vee, og dens stødhastighed
  13. Rengøring af kølevæske
  14. Rengøring af strimler
  15. Tilstedeværelse af fremmedmateriale, såsom skæl, spåner, splinter, indeslutninger
  16. Uanset om stålskelp er af rimmet eller dræbt stål
  17. Uanset om der svejses i en kant af stålkantet stål eller fra skelet med flere slidser
  18. Kvaliteten af ​​skelp - uanset om det er af lamineret stål - eller stål med overdreven strenge og indeslutninger ("beskidt" stål)
  19. Hårdhed og fysiske egenskaber af strimmelmateriale (som påvirker mængden af ​​tilbagefjedring og krævet tryk)
  20. Ensartet møllehastighed
  21. Slidekvalitet

Det er indlysende, at meget af det, der sker i vee, er et resultat af, hvad der allerede er sket – enten i selve møllen eller endda før strimlen eller skelpen kommer ind i møllen.

Fig. 1-7

Fig. 1-8

Højfrekvente Vee

Formålet med dette afsnit er at beskrive de ideelle forhold i vee. Det blev vist, at parallelle kanter giver ensartet opvarmning mellem inde og ude. Yderligere grunde til at holde kanterne så parallelle som muligt vil blive givet i dette afsnit. Andre ve-funktioner, såsom placeringen af ​​spidsen, åbningsvinklen og stabiliteten under løb vil blive diskuteret.

Senere afsnit vil give specifikke anbefalinger baseret på felterfaring for at opnå ønskelige vee-forhold.

Apex så nær svejsepunkt som muligt

Fig. 2-1 viser det punkt, hvor kanterne møder hinanden (dvs. spidsen) for at være noget opstrøms for trykvalsens midterlinje. Dette skyldes, at en lille mængde materiale presses ud under svejsningen. Toppunktet fuldender det elektriske kredsløb, og HF-strømmen fra den ene kant vender rundt og går tilbage langs den anden.

I rummet mellem spidsen og trykvalsens midterlinje er der ingen yderligere opvarmning, fordi der ikke flyder nogen strøm, og varmen spredes hurtigt på grund af den høje temperaturgradient mellem de varme kanter og resten af ​​røret. Derfor er det vigtigt, at spidsen er så tæt som muligt på svejsevalsens midterlinje, for at temperaturen forbliver høj nok til at lave en god svejsning, når trykket påføres.

Denne hurtige varmeafledning er ansvarlig for, at når HF-effekten fordobles, mere end fordobles den opnåelige hastighed. Den højere hastighed som følge af den højere effekt giver mindre tid til at lede varmen væk. En større del af den varme, der udvikles elektrisk i kanterne, bliver nyttig, og effektiviteten øges.

Grad af Vee Åbning

At holde spidsen så tæt som muligt på svejsetrykkets midterlinje udleder, at åbningen i vee skal være så bred som muligt, men der er praktiske begrænsninger. Den første er møllens fysiske evne til at holde kanterne åbne uden rynker eller kantskader. Den anden er reduktionen af ​​nærhedseffekten mellem de to kanter, når de er længere fra hinanden. Imidlertid kan en for lille vee-åbning fremme for-buedannelse og for tidlig lukning af vee, hvilket forårsager svejsedefekter.

Baseret på erfaring i marken er vee-åbningen generelt tilfredsstillende, hvis afstanden mellem kanterne ved et punkt 2.0" opstrøms fra svejsevalsens midterlinje er mellem 0.080"(2mm) og 200"(5mm), hvilket giver en inkluderet vinkel på mellem 2° og 5° for kulstofstål. En større vinkel er ønskelig for rustfrit stål og ikke-jernholdige metaller.

Anbefalet Vee-åbning

Fig. 2-1

Fig. 2-2

Fig. 2-3

Parallelle kanter Undgå Double Vee

Fig. 2-2 illustrerer, at hvis de indvendige kanter samles først, er der to veer - en på ydersiden med spidsen ved A - den anden på indersiden med spidsen ved B. Den udvendige vee er længere, og dens spids er tættere på trykrullens midterlinje.

I fig. 2-2 foretrækker HF-strømmen den indre vee, fordi kanterne er tættere på hinanden. Strømmen vender rundt ved B. Mellem B og svejsepunktet er der ingen opvarmning, og kanterne afkøles hurtigt. Derfor er det nødvendigt at overophede røret ved at øge effekten eller sænke hastigheden, for at temperaturen ved svejsepunktet er høj nok til en tilfredsstillende svejsning. Dette forværres endnu mere, fordi de indvendige kanter vil være blevet varmere op end ydersiden.

I ekstreme tilfælde kan den dobbelte vee forårsage dryp inde og en kold svejsning udenfor. Dette ville alt sammen undgås, hvis kanterne var parallelle.

Parallelle kanter reducerer indeslutninger

En af de vigtige fordele ved HF-svejsning er, at en tynd hud er smeltet på forsiden af ​​kanterne. Dette gør det muligt at presse oxider og andet uønsket materiale ud, hvilket giver en ren svejsning af høj kvalitet. Ved parallelle kanter presses oxiderne ud i begge retninger. Der er ikke noget i vejen for dem, og de behøver ikke rejse længere end til halvdelen af ​​vægtykkelsen.

Hvis de indvendige kanter samles først, er det sværere for oxiderne at blive presset ud. I fig. 2-2 er der et trug mellem apex A og apex B, der fungerer som en digel til at indeholde fremmedmateriale. Dette materiale flyder på det smeltede stål nær de varme indvendige kanter. I den tid, den bliver klemt efter at have passeret apex A, kan den ikke komme helt forbi de køligere udvendige kanter og kan blive fanget i svejsegrænsefladen og danne uønskede indeslutninger.

Der har været mange tilfælde, hvor svejsedefekter på grund af indeslutninger nær ydersiden blev sporet til, at de indvendige kanter kom sammen for tidligt (dvs. rør med spidser). Svaret er blot at ændre formningen, så kanterne er parallelle. Hvis du ikke gør det, kan det forringe brugen af ​​en af ​​HF-svejsningens vigtigste fordele.

Parallelle kanter reducerer relativ bevægelse

Fig. 2-3 viser en række tværsnit, som kunne være taget mellem B og A i fig. 2-2. Når de indvendige kanter af et spidsrør først kommer i kontakt med hinanden, klæber de sammen (fig. 2-3a). Kort efter (fig. 2-3b) gennemgår den del, der sidder fast, bøjning. De udvendige hjørner samles, som om kanterne var hængslet på indersiden (fig. 2-3c).

Denne bøjning af den indre del af væggen under svejsning gør mindre skade ved svejsning af stål end ved svejsning af materialer som aluminium. Stål har et bredere plasttemperaturområde. Forhindring af relativ bevægelse af denne art forbedrer svejsekvaliteten. Dette gøres ved at holde kanterne parallelle.

Parallelle kanter reducerer svejsetiden

Igen med henvisning til fig. 2-3, svejseprocessen foregår hele vejen fra B til svejsevalsens midterlinje. Det er ved denne midterlinje, at det maksimale tryk endelig udøves, og svejsningen er afsluttet.

I modsætning hertil, når kanterne samles parallelt, begynder de ikke at røre, før de i det mindste når punkt A. Næsten øjeblikkeligt påføres det maksimale tryk. Parallelle kanter kan reducere svejsetiden med så meget som 2.5 til 1 eller mere.

At bringe kanterne sammen parallelt udnytter det, smede altid har vidst: Slå, mens jernet er varmt!

Vee som en elektrisk belastning på generatoren

I HF-processen, når impedere og sømføringer bruges som anbefalet, omfatter den nyttige vej langs vee-kanterne det samlede belastningskredsløb, som er placeret på højfrekvensgeneratoren. Den strøm, der trækkes fra generatoren af ​​vee, afhænger af den elektriske impedans af vee. Denne impedans afhænger til gengæld af vee-dimensionerne. Efterhånden som vee forlænges (kontakter eller spolen flyttes tilbage), øges impedansen, og strømmen har en tendens til at blive reduceret. Også den reducerede strøm skal nu opvarme mere metal (på grund af den længere vee), derfor skal der mere strøm til for at bringe svejseområdet tilbage til svejsetemperaturen. Når vægtykkelsen øges, falder impedansen, og strømmen har en tendens til at stige. Det er nødvendigt at impedansen af ​​vee er rimelig tæt på designværdien, hvis der skal trækkes fuld effekt fra højfrekvensgeneratoren. Ligesom glødetråden i en pære afhænger den optagne effekt af modstanden og den påførte spænding, ikke af størrelsen af ​​generatorstationen.

Af elektriske årsager er det derfor, især når der ønskes fuld HF-generatorydelse, nødvendigt, at vee-målene er som anbefalet.

Formningsværktøj

 

Formning påvirker svejsekvaliteten

Som allerede forklaret afhænger HF-svejsningens succes af, om formningssektionen leverer stabile, splintfrie og parallelle kanter til vee. Vi forsøger ikke at anbefale detaljeret værktøj til alle mærker og størrelser af møller, men vi foreslår nogle ideer vedrørende generelle principper. Når årsagerne er forstået, er resten et ligetil job for rulledesignere. Korrekt formværktøj forbedrer svejsekvaliteten og gør også operatørens arbejde lettere.

Kantbrud anbefales

Vi anbefaler enten lige eller modificeret kantbrydning. Dette giver toppen af ​​røret dens endelige radius i de første en eller to gennemløb. Nogle gange er tyndvæggede rør overformet for at give mulighed for tilbagespring. Man skal helst ikke stole på finnegangene til at danne denne radius. De kan ikke overforme uden at beskadige kanterne, så de ikke kommer ud parallelt. Grunden til denne anbefaling er, at kanterne skal være parallelle, før de når til svejserullerne – altså i vee. Dette adskiller sig fra sædvanlig ERW-praksis, hvor store cirkulære elektroder skal fungere som højstrømskontaktanordninger og samtidig som ruller for at danne kanterne nedad.

Edge Break versus Center Break

Tilhængere af center breaking siger, at center break-ruller kan håndtere en række størrelser, hvilket reducerer værktøjsbeholdningen og reducerer nedetid for rulleskift. Dette er et gyldigt økonomisk argument med en stor mølle, hvor valserne er store og dyre. Denne fordel er dog delvist udlignet, fordi de ofte har brug for sideruller eller en række flade ruller efter sidste finnepas for at holde kanterne nede. Op til mindst 6 eller 8" OD er ​​kantbrydning mere fordelagtig.

Dette er sandt på trods af, at det er ønskeligt at bruge forskellige topnedbrydningsruller til tykke vægge end til tynde vægge. Fig. 3-1a viser, at en toprulle designet til tyndvægge ikke giver plads nok i siderne til de tykkere vægge. Hvis du forsøger at komme uden om dette ved at bruge en toprulle, som er smal nok til den tykkeste strimmel over en lang række tykkelser, vil du få problemer i den tynde ende af området som foreslået i Fig. 3-1b. Siderne af strimlen vil ikke blive indeholdt, og kantbrydningen vil ikke være fuldstændig. Dette får sømmen til at rulle fra side til side i svejsevalserne – yderst uønsket for god svejsning.

En anden metode, som nogle gange bruges, men som vi ikke anbefaler til små møller, er at bruge en opbygget bundvalse med afstandsstykker i midten. En tyndere centerafstandsholder og en tykkere rygafstandsholder bruges, når der køres tyndvæg. Rulledesign til denne metode er i bedste fald et kompromis. Fig. 3-1c viser, hvad der sker, når den øverste rulle er designet til tykvægge, og den nederste rulle er indsnævret ved at erstatte afstandsstykker, så den løber tyndt. Strimlen er klemt tæt på kanterne, men er løs i midten. Dette har en tendens til at forårsage ustabilitet langs møllen, inklusive svejse-vee.

Et andet argument er, at kantbrud kan forårsage knækning. Dette er ikke tilfældet, når overgangssektionen er korrekt værktøjet og justeret, og formningen er korrekt fordelt langs møllen.

Den seneste udvikling inden for computerstyret burdannelsesteknologi sikrer flade, parallelle kanter og hurtige overgangstider.

Det er vores erfaring, at den ekstra indsats for at bruge korrekt kantbrydning betaler sig godt i pålidelig, ensartet, brugervenlig produktion af høj kvalitet.

Fin Pass kompatible

Progressionen i finnegangene skal føre jævnt ind i den sidste finnepasform, som tidligere blev anbefalet. Hvert finnepas skal udføre omtrent samme mængde arbejde. Dette undgår at beskadige kanterne i et overanstrengt finnepass.

Fig. 3-1

Svejseruller

 

Svejseruller og sidste finruller korreleret

At få parallelle kanter i vee kræver korrelation af udformningen af ​​de sidste finnepasseringsvalser og svejsevalserne. Sømføringen sammen med eventuelle sideruller, der kan bruges i dette område, er kun til vejledning. Dette afsnit beskriver nogle svejsevalsedesigns, som har givet fremragende resultater i mange installationer, og beskriver et sidste finpassdesign, der matcher disse svejsevalsedesigns.

Svejserullernes eneste funktion ved HF-svejsning er at tvinge de opvarmede kanter sammen med tilstrækkeligt tryk til at lave en god svejsning. Finrulledesignet skal levere skelpet fuldstændigt formet (inklusive radius nær kanter), men åbent i toppen til svejsevalserne. Åbningen opnås, som om et helt lukket rør var lavet af to halvdele forbundet med et klaverhængsel i bunden og blot svinget fra hinanden i toppen (fig. 4-1). Dette finrulledesign opnår dette uden nogen uønsket konkavitet i bunden.

Arrangement med to ruller

Svejserullerne skal være i stand til at lukke røret med tilstrækkeligt tryk til at forstyrre kanterne, selv når svejseren er slukket og kanterne er kolde. Dette kræver store vandrette kraftkomponenter som antydet af pilene i fig. 4-1. En enkel og ligetil måde at få disse kræfter på er at bruge to sideruller som foreslået i fig. 4-2.

En boks med to ruller er relativt økonomisk at bygge. Der er kun én skrue, der skal justeres under en løbetur. Den har højre og venstre håndtråde, og flytter de to ruller ind og ud sammen. Dette arrangement er udbredt til små diametre og tynde vægge. Konstruktionen med to ruller har den vigtige fordel, at den muliggør brugen af ​​den flade ovale svejsevalseform, som er udviklet af THERMATOOL for at sikre, at rørkanterne er parallelle.

Under nogle omstændigheder kan to-rulle-arrangementet være tilbøjeligt til at forårsage hvirvelmærker på røret. En almindelig årsag til dette er ukorrekt formning, hvilket kræver, at rullekanterne udøver et højere tryk end normalt. Hvirvelmærker kan også forekomme med materialer med høj styrke, som kræver højt svejsetryk. Hyppig rengøring af rullekanterne med et klaphjul eller en slibemaskine hjælper med at minimere afmærkningen.

Slibning af rullerne, mens de er i bevægelse, vil minimere muligheden for overslibning eller hak på rullen, men der skal udvises ekstrem forsigtighed, når du gør det. Hav altid nogen stående ved nødstoppet i tilfælde af en nødsituation.

Fig. 4-1

Fig. 4-2

Tre-rulle arrangement

Mange mølleoperatører foretrækker arrangementet med tre valser vist i fig. 4-3 til små rør (op til ca. 4-1/2" OD). Dens største fordel i forhold til arrangementet med to ruller er, at hvirvelmærker praktisk talt er elimineret. Det giver også justering for at korrigere kantregistrering, hvis dette skulle være nødvendigt.

De tre ruller, med en afstand på 120 grader fra hinanden, er monteret i gaffel på en kraftig tre-kæbers rullepatron. De kan justeres ind og ud sammen med spændeskruen. Chucken er monteret på en robust, justerbar bagplade. Den første justering foretages med de tre ruller tæt lukket på en bearbejdet prop. Bagpladen justeres lodret og sideværts for at bringe bundvalsen i præcis justering med møllens gennemløbshøjde og med møllens midterlinje. Så er bagpladen låst sikkert og behøver ingen yderligere justering indtil næste rulleskift.

Gøglene, der holder de to øverste ruller, er monteret i radiale glider forsynet med justeringsskruer. Hver af disse to ruller kan justeres individuelt. Dette er ud over den fælles justering af de tre ruller sammen ved hjælp af rullepatronen.

To ruller – Roll Design

For rør mindre end ca. 1.0 OD og en boks med to ruller er den anbefalede form vist i fig. 4-4. Dette er den optimale form. Det giver den bedste svejsekvalitet og højeste svejsehastighed. Over ca. 1.0 OD bliver .020-forskydningen ubetydelig og kan udelades, idet hver rulle bliver slebet fra et fælles center.

Tre ruller – Roll Design

Tre-vals svejsehalse er sædvanligvis slebet runde med en diameter DW lig med den færdige rørdiameter D plus dimensioneringstillægget a

RW = DW/2

Som med boksen med to ruller, brug fig. 4-5 som vejledning til valg af rullediameter. Den øverste spalte skal være 050 eller lig med den tyndeste væg, der skal køres, alt efter hvad der er størst. De to andre mellemrum bør maksimalt være 060, skaleret til så lavt som 020 for meget tynde vægge. Den samme anbefaling vedrørende præcision, som blev givet for to-rulle-boksen, gælder her.

Fig. 4-3

Fig. 4-4

Fig. 4-5

DET SIDSTE FINEPASS

 

Designmål

Formen anbefalet til det sidste finnepas blev valgt med en række formål:

  1. For at præsentere røret til svejsevalserne med kantradius dannet
  2. At have parallelle kanter gennem vee
  3. For at give tilfredsstillende vee-åbning
  4. For at være kompatibel med det tidligere anbefalede svejsevalsedesign
  5. For at være enkel at slibe.

Sidste Fin Pass Shape

Den anbefalede form er vist i fig. 4-6. Den nederste rulle har en konstant radius fra et enkelt center. Hver af de to øverste rullehalvdele har også en konstant radius. Den øverste rulleradius RW er dog ikke lig med den nedre rulleradius RL, og centrene, hvorfra topradierne er slebet, forskydes sideværts med en afstand WGC. Selve finnen er tilspidset i en vinkel.

Design kriterier

Dimensionerne er fastsat efter følgende fem kriterier:

  1. De øverste sliberadius er de samme som svejsevalsens sliberadius RW.
  2. Omkredsen GF er større end omkredsen GW i svejsevalserne med en mængde svarende til udpresningsmængden S.
  3. Finnetykkelsen TF er sådan, at åbningen mellem kanter bliver i overensstemmelse med fig. 2-1.
  4. Fintilspidsningsvinklen a er sådan, at rørkanterne vil være vinkelrette på tangenten.
  5. Mellemrummet y mellem øvre og nedre rulleflanger er valgt til at indeholde båndet uden markering og samtidig give en vis grad af driftsjustering.

 

 

 

Tekniske egenskaber ved højfrekvent induktionssvejsegenerator:

 

 

Alle Solid State (MOSFET) højfrekvente induktionsrør og rørsvejsemaskine
Model GPWP-60 GPWP-100 GPWP-150 GPWP-200 GPWP-250 GPWP-300
Indgangseffekt 60KW 100KW 150KW 200KW 250KW 300KW
Indgangsspænding 3 faser, 380/400/480V
DC Spænding 0-250V
DC strøm 0-300A 0-500A 800A 1000A 1250A 1500A
Frekvens 200-500KHz
Output effektivitet 85%-95%
Power faktor Fuld last>0.88
Kølevandstryk >0.3 MPa
Kølevandstrøm > 60L / min > 83L / min > 114L / min > 114L / min > 160L / min > 160L / min
Indløbstemperatur <35 ° C
  1. Ægte all-solid-state IGBT-effektjustering og variabel strømstyringsteknologi, ved hjælp af unik IGBT soft-switchende højfrekvent chopping og amorf filtrering til effektregulering, højhastigheds og præcis soft-switching IGBT-inverterkontrol, for at opnå 100-800KHZ/ 3 -300KW produktanvendelse.
  2. Importerede højeffektresonanskondensatorer bruges til at opnå stabil resonansfrekvens, effektivt forbedre produktkvaliteten og realisere stabiliteten af ​​den svejste rørproces.
  3. Udskift den traditionelle tyristoreffektjusteringsteknologi med højfrekvent sniteffektjusteringsteknologi for at opnå mikrosekundniveaukontrol, indse i høj grad den hurtige justering og stabilitet af udgangseffekten af ​​svejserørprocessen, udgangsbølgen er ekstremt lille, og oscillationsstrømmen er stabil. Svejsesømmens glathed og ligehed er garanteret.
  4. Sikkerhed. Der er ingen højfrekvens og højspænding på 10,000 volt i udstyret, hvilket effektivt kan undgå stråling, interferens, udladning, antændelse og andre fænomener.
  5. Det har en stærk evne til at modstå netværksspændingsudsving.
  6. Den har en høj effektfaktor i hele effektområdet, hvilket effektivt kan spare energi.
  7. Høj effektivitet og energibesparelse. Udstyret anvender højeffekt soft switching-teknologi fra input til output, som minimerer strømtab og opnår ekstrem høj elektrisk effektivitet, og har ekstremt høj effektfaktor i hele effektområdet, hvilket effektivt sparer energi, hvilket er anderledes end traditionelt Sammenlignet med røret type høj frekvens, kan det spare 30-40% af den energibesparende effekt.
  8. Udstyret er miniaturiseret og integreret, hvilket i høj grad sparer den besatte plads. Udstyret behøver ikke en step-down transformer, og behøver ikke en strømfrekvens stor induktans til SCR justering. Den lille integrerede struktur giver bekvemmelighed ved installation, vedligeholdelse, transport og justering.
  9. Frekvensområdet på 200-500KHZ realiserer svejsning af stål- og rustfri stålrør.

Højfrekvente induktionsrør- og rørsvejseløsninger